|
ANEJO 11 |
1 Alcance
Se define, a los efectos de este anejo, como hormigón de alta resistencia (HAR) aquel hormigón cuya resistencia característica a compresión, en probeta cilíndrica de 15x30 cm, a 28 días, supera los 50 N/mm2
Las prescripciones y requisitos incluidos en el articulado de esta Instrucción están avalados por la experimentación, según lo indicado en 39.2, únicamente para hormigones de resistencia no mayor que 50 N/mm2. En este Anejo se desarrollan las recomendaciones pertinentes para aplicar adecuadamente la Instrucción a hormigones de resistencia superior a 50 N/mm2, dando por supuesto que se mantienen vigentes todas las prescripciones que no entren en contradicción con las aquí contenidas.
En lo que sigue sólo se tratará de hormigones en cuya composición entran como materias primas cemento, áridos, agua y aditivos, contemplando, en su caso, como única adición el humo de sílice, limitando asimismo su resistencia a 100 N/mm2. Quedan, por tanto, fuera de los objetivos de este anejo:
- Los hormigones fabricados con otras adiciones (como pueden ser las cenizas volantes), con cualquier tipo de fibras, etc.
- Los hormigones de resistencia característica superior a 100 N/mm2, cuyo empleo requiere estudios especiales.
2 Complementos al texto de esta Instrucción
Seguidamente se indican, por referencia a los Títulos, Capítulos, Artículos y Apartados de esta Instrucción, (con objeto de facilitar su seguimiento), recomendaciones para el empleo de hormigones de alta resistencia.
TÍTULO 1º.- BASES DE PROYECTO
Capítulo Ill. Acciones
Artículo 10º Valores de cálculo de las acciones
10.2.1 . Valores característicos de las acciones permanentes
Para la obtención del valor característico del peso propio se recomienda tomar como densidades los siguientes valores:
hormigón en masa 2.400 kg/m3
hormigón armado y pretensado 2.600 kg/m3.
TÍTULO 2º.- ANÁLISIS ESTRUCTURAL
CAPÍTULO V. Análisis estructural
Son aplicables los principios y métodos de cálculo establecidos en el articulado.
Se recomienda, en caso de realizar un análisis lineal con redistribución limitada, garantizar la ductilidad de las secciones criticas. El aumento de resistencia supone una pérdida de ductilidad para el hormigón y esta situación puede conducir a una pérdida de ductilidad a nivel seccional.
Para cualquier análisis en el tiempo, así como para el cálculo de pérdidas o de flechas diferidas, la fluencia y la retracción pueden ser diferentes en su valor y desarrollo en el tiempo a las de hormigones convencionales.
Para los HAR, el diagrama tensión-deformación, puede obtenerse utilizando los valores de la Tabla A.12.1.
Tabla A.12.1
|
fck (N/mm2) |
55 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
|
Ecl (kN/mm2) |
39,0 |
40,0 |
42,5 |
45,0 |
48,5 |
52,0 |
|
e c,lim(10 –3) |
2,9 |
2,8 |
2,6 |
2,5 |
2,4 |
2,3 |
TÍTULO 3º.- PROPIEDADES TECNOLÓGICAS DE LOS MATERIALES
CAPÍTULO Vl. Materiales
Por tratarse de hormigones en los que la resistencia elevada es su característica predominante, es esencial asegurar la calidad de los materiales componentes.
Artículo 26º Cementos
Se utilizarán cementos del tipo I que cumplan con la vigente Instrucción para la Recepción de Cementos y correspondan a las clases resistentes 42,5 o superior.
A la entrega del cemento, el Suministrador acompañará un albarán con los datos exigidos por la vigente Instrucción de Recepción de Cementos, debiendo incluirse en el mismo la composición potencial del cemento.
Los cementos normalmente utilizados son los tipos CEM I 52,5R y CEM I 42,5R. En los casos en que el hormigonado tenga que realizarse en época calurosa, o en grandes masas, puede ser conveniente emplear cementos de bajo calor de hidratación con el fin de controlar adecuadamente la temperatura de fraguado.
En la elección del cemento debe tenerse en cuenta que son preferibles los que dan lugar a una baja demanda de agua y tienen un menor contenido de aluminato tricálcico.
Artículo 27º Agua
No podrán utilizarse aguas de mar o aguas salinas para el amasado o curado.
Artículo 28º Áridos
Para la fabricación de hormigones de alta resistencia se emplearán áridos con propiedades mecánicas idóneas, ya sean rodados o procedentes de rocas machacadas de alta calidad.
Desde el punto de vista mineralógico los áridos más recomendables son los basaltos, cuarcitas, riolitas, sienitas, ofitas y calizas de buena calidad, con densidades superiores a 2.600 kg/dm3. Se recomienda igualmente que el coeficiente de desgaste de Los Ángeles no sea superior a 25.
Los áridos deben presentar un grado de limpieza muy elevado con el fin de asegurar una buena adherencia con la matriz cementante.
Es recomendable que el árido fino o arena tenga un módulo de finura próximo a 3. Se recomienda que el árido grueso tenga un tamaño máximo no superior a 20 mm y que su coeficiente de forma no sea inferior a 0,25.
Artículo 29º Otros componentes del hormigón
29.1 Aditivos
Para la obtención de estos hormigones se requiere la utilización de aditivos superfluidificantes que permitan conseguir las consistencias adecuadas con reducidas relaciones agua/cemento.
La efectividad del aditivo superfluidificante con el cemento debe ser objeto de estudio en laboratorio para seleccionar el binomio aditivo-cemento más conveniente.
Al producirse cambios en el tiempo de principio y fin de fraguado por la incorporación de superfluidificantes, es necesario realizar ensayos previos en laboratorio con cada aditivo y cemento a utilizar.
Es importante conocer la cantidad de agua que lleva incorporada un aditivo para deducirla del agua de amasado.
Siempre que haya un cambio de partida en los aditivos superfluidificantes, conviene realizar un control estricto de los mismos a fin de evitar variaciones importantes entre las distintas partidas suministradas.
29.2 Adiciones
La adición normalmente contemplada en la fabricación de hormigones de alta resistencia es el humo de sílice, debido fundamentalmente a su alto coeficiente de eficacia, fruto de su elevado carácter puzolánico.
Para conseguir hormigones en obra con resistencia característica superior a 60 N/mm2 es preciso, generalmente, recurrir al empleo de humo de sílice. En prefabricación puede ser necesario añadir humo de sílice a partir de 70 N/mm2 de resistencia característica.
Se recomienda que el contenido de SiO2 amorfa en el humo de sílice no sea inferior al 90%.
Artículo 30º Hormigones
30.4 Coeficientes de conversión
La limitación de tamaño impuesta a los moldes utilizados para la fabricación de las probetas de control, está relacionada con el tamaño máximo del árido empleado.
Debido al menor tamaño de árido habitual en los hormigones de alta resistencia es posible, en ocasiones, el uso de probetas cilíndricas de 100 mm de diámetro o cúbicas de 100 mm de arista. Estos tipos de probetas conducen a tensiones de rotura diferentes a las que se derivan del uso de las probetas convencionales.
La correlación entre las tensiones de rotura correspondientes a los distintos tipos y dimensiones de probetas, precisa, en cada caso, de una amplia experimentación directa.
A título meramente orientativo, pueden inicialmente adoptarse, para hormigones cuya resistencia en probeta cúbica esté comprendida entre 70 y 90 N/mm2, coeficientes de conversión comprendidos entre 0,85 y 0,90 para correlacionar dichas resistencias con las correspondientes a probetas cilíndricas convencionales.
CAPÍTULO Vll. Durabilidad
Artículo 37º Durabilidad del hormigón y de las armaduras
Los HAR se caracterizan por su baja porosidad. Debido a esta propiedad, la permeabilidad al agua y la velocidad de difusión de sustancias agresivas, disminuyen considerablemente, lo que repercute en una mayor durabilidad frente a medios químicamente agresivos.
En cuanto a la resistencia a ciclos de hielo-deshielo, su comportamiento es mejor que el de los hormigones convencionales pero aún así no debe descartarse el empleo de agentes aireantes en condiciones ambientales extremas.
Un posible problema asociado a los contenidos elevados de cemento, característicos de este tipo de hormigón, es la reacción árido-álcali, por lo que se recomienda un mayor control en la selección de áridos para que sean inertes y en los cementos para que tengan un bajo contenido de álcalis.
Los HAR presentan valores de relación agua/cemento inferiores y contenidos de cemento superiores a los definidos por la Instrucción para los ambientes altamente agresivos, por lo que son especialmente adecuados para estos ambientes.
Los HAR presentan una mejor protección que los hormigones convencionales frente a los fenómenos de corrosión de las armaduras, debido a la menor velocidad de penetración de los agentes agresivos (CO2 y Cl
-, principalmente).A pesar de ello, deben mantenerse los recubrimientos mínimos exigidos en la Instrucción para hormigones convencionales.
Estos hormigones son más susceptibles a la acción del fuego que los hormigones convencionales, aunque en la actualidad existe poca información al respecto. Su mayor sensibilidad frente a la acción del fuego se debe a la mayor densidad de la matriz cementante y a su menor permeabilidad lo que impide la liberación de tensiones internas provocadas por la formación de vapor de agua durante la exposición. Como resultado se producen desprendimientos de material de forma violenta, acompañados de una rápida regresión de la resistencia.
TÍTULO 4º.- CÁLCULO DE SECCIONES Y ELEMENTOS ESTRUCTURALES
CAPÍTULO VlIl. Datos de los materiales para el proyecto
Artículo 39º Características del hormigón
39.1 Definiciones
La resistencia a tracción del HAR aumenta en menor proporción que su resistencia a compresión.
Los resultados experimentales indican que la relación entre resistencia a compresión y resistencia a tracción del articulado proporciona valores conservadores para estimar la resistencia a tracción de los HAR.
39.2 Tipificación de los hormigones
En cuanto a la resistencia característica especificada, se recomienda utilizar la siguiente serie, en N/mm2:
H - 55, H - 60, H - 70, H - 80, H - 90 y H - 100.
39.5 Diagrama tensión - deformación de cálculo del hormigón
Para estos hormigones, se recomienda la utilización de los diagramas parábola -rectángulo o rectangular que se recogen a continuación, los cuales tienen en cuenta la disminución progresiva de la deformación de rotura cuando aumenta la resistencia del hormigón:
a) Diagrama parábola - rectángulo.
Se puede utilizar el mismo diagrama del articulado variando la deformación última según:
donde
fck está expresado en N/mm2b) Diagrama rectangular
Es aplicable el diagrama rectangular del articulado, con tensión constante
sc= 0,85fcd y altura del bloque comprimido y = l x, siendo x la profundidad de la fibra neutra, variando la deformación última ecu en función de la resistencia, como expresa la ecuación anterior, y l definido por la ecuación:
donde
fck expresado en N/mm2Para
x > h/l se tomará y = h.39.6 Módulo de deformación longitudinal del hormigón
La expresión del módulo de deformación longitudinal propuesta en el articulado está contrastada hasta hormigones
H-100, por lo que resulta válida para los hormigones tratados en este Anejo.39.7 Retracción del hormigón
Las deformaciones de retracción total de los hormigones de alta resistencia a temprana edad son mayores que las del hormigón normal. Esta diferencia disminuye con el tiempo y después de un año las deformaciones por retracción pueden ser del mismo orden e incluso menores, en el caso de los hormigones con humo de sílice. Puede adoptarse, por tanto, como valor final de la retracción, el especificado en el articulado, aunque si se desean conocer valores más precisos a tempranas edades deberá consultarse la bibliografía especializada.
39.8 Fluencia del hormigón
El modelo de fluencia del articulado resulta adecuado si no se utiliza humo de sílice. En caso de añadir humo de sílice, el coeficiente de fluencia se reduce considerablemente, en algunos casos del orden de la mitad.
Se recomienda la realización de experimentación en cada caso concreto, cuando se pretendan conocer las deformaciones de fluencia con más precisión que las estimadas por el modelo propuesto por la Instrucción.
39.9 Coeficiente de Poisson
El valor de 0,20 puede adoptarse para hormigón de alta resistencia con nivel de tensión inferior a
0,45fcm. Las deformaciones transversales previsibles para cargas próximas a la rotura son, sin embargo, inferiores a las correspondientes a hormigones normales.39.11 Características de fatiga del hormigón
No existe suficiente Información experimental sobre las características de fatiga de los HAR, por lo que para el tratamiento de este tipo de problemas, debe consultarse la bibliografía especializada.
CAPÍTULO IX. Capacidad resistente de bielas, tirantes y nudos
Articulo 40º Capacidad resistente de bielas, tirantes y nudos
40.3.4 Bielas de hormigón confinado
La formulación del articulado para tener en cuenta el efecto del confinamiento puede resultar conservadora para los HAR.
CAPÍTULO X. Cálculos relativos a los Estados Límite Últimos
Artículo 42º Estado Límite de Agotamiento frente a solicitaciones normales
42.1.3 Dominios de deformación
Deberá tenerse en cuenta, en la definición de los dominios de deformación, la reducción de la deformación última del hormigón en flexión, de acuerdo con lo establecido en este anejo.
42.3 Disposición relativa a las armaduras
Las cuantías mínimas correspondientes a la armadura traccionada, indicadas en el articulado, resultan aplicables también para los HAR.
En elementos sometidos a compresión simple o compuesta se verificarán las siguientes condiciones adicionales, relativas a cuantías y disposición de armaduras:
- Armaduras longitudinales:
|
a ³ 25 cm |
|
|
|
A's £ 0,06 Ac |
- Armaduras transversales
|
st £ mín (hc,12 |
|
|
donde:
min - Diámetro de la barra longitudinal más delgada.t - Diámetro de la armadura transversal más delgada.
En elementos sometidos a flexión simple o compuesta, las fórmulas que proporcionan las cuantías mínimas de armadura están orientadas a evitar la rotura frágil tras producirse la fisuración, al transferir el hormigón sus tracciones al acero. Por tanto, aunque estén expresadas en función de la resistencia a compresión, dependen de su resistencia a tracción y, consecuentemente de los parámetros que gobiernan los fenómenos de fractura, como el tamaño de la pieza. La resistencia a tracción crece en menor medida que la de compresión en los HAR y, por tanto, las expresiones del articulado resultan moderadamente conservadoras.
En elementos comprimidos de HAR conviene disponer mayor cuantía de armadura transversal para garantizar el confinamiento del hormigón del núcleo, y de esta forma evitar roturas frágiles según planos diagonales y el pandeo de las armaduras longitudinales.
Artículo 44º Estado Límite de Agotamiento frente a cortante
En la comprobación y dimensionamiento de piezas sometidas a esfuerzo cortante debe considerarse que la alta resistencia de la matriz y de la interfaz entre matriz y áridos puede dar lugar a fisuras con escaso engranamiento entre sus caras disminuyendo, por tanto, el término
Vcu, correspondiente a la contribución del hormigón a la resistencia a cortante.Por ello, para la determinación de los valores de
Vu2 para piezas sin armaduras de cortante y de Vcu para piezas con armadura de cortante, se deberá limitar el valor de fck£ £ 60 N/mm2Para la determinación del esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblicua del alma se limitará el valor de f1cd
|
f1cd = 0,6fcd |
para fck £ 60 N/mm2 |
|
f1cd = (0,90-0,005 fck )fcd |
para 60 N/mm2 < fck £ 80 N/mm2 |
|
f1cd = 0,5fcd |
para 80 N/mm2 < fck |
Artículo 45º Estado Límite de Agotamiento por torsión en elementos lineales
Para la determinación del torsor de agotamiento que pueden resistir las bielas comprimidas se limitará el valor de
f1cd|
f1cd = 0,6fcd |
para fck £ 60 N/mm2 |
|
f1cd = (0,90-0,005 fck) |
para 60 N/mm2 < fck £ 80 N/mm2 |
|
f1cd = 0,5fcd |
para 80 N/mm2 < fck |
Artículo 46° Estado Límite de Punzonamiento
Por las mismas razones expuestas en el Estado Límite de Agotamiento frente a cortante, se debe limitar la resistencia característica del hormigón a
fck £ 60 N/mm2, en el cálculo trd, tensión máxima resistente en el perímetro crítico, y Fsd,ef para la comprobación en la zona exterior a la armadura de punzonamiento. Asimismo, para la evaluación de la resistencia máxima deberá limitarse el valor de f1cdf1cd=0,3 fcd 
12 N/mm2
CAPÍTULO Xl Cálculos relativos a los Estados Límite de Servicio
Artículo 49º Estado Límite de Fisuración
Son aplicables tanto los principios básicos como el método de cálculo del ancho y separación media de fisuras y las recomendaciones relativas a disposición de armaduras del articulado.
En general, conviene reducir la separación media entre fisuras y la abertura de las mismas debido a la mayor resistencia a tracción y mejor adherencia entre hormigón y armaduras.
Articulo 50° Estado Límite de Deformación
Son aplicables tanto los principios generales como los métodos de cálculo de flechas instantáneas y diferidas establecidos en el articulado.
En general la deformabilidad de piezas de HAR, bajo cargas instantáneas, se reduce en relación a las estructuras de hormigón convencional. Ello es debido al mayor módulo de deformación y resistencia a tracción del hormigón, y a la mejor adherencia entre hormigón y acero, que incrementa notablemente la contribución del hormigón traccionado entre fisuras a la rigidez de la estructura.
La deformabilidad diferida bajo cargas duraderas también es menor debido a la menor fluencia y retracción del hormigón. La formulación del articulado permite obtener una buena estimación de la flecha diferida gracias a la presencia explícita de los coeficientes de fluencia y retracción.
TÍTULO 5º .- EJECUCIÓN
Artículo 66º Elaboración de ferralla y colocación de armaduras pasivas
66.5 Anclaje de las armaduras pasivas
A falta de resultados experimentales, se pueden adoptar las longitudes de anclaje establecidas para el hormigón de 50 N/mm2.
Son de aplicación todos los criterios establecidos en el articulado.
Artículo 68º Dosificación del hormigón
El estudio de la composición puede realizarse ajustándose a alguno de los métodos de dosificación existentes que permita conseguir mezclas de la máxima compacidad. Se recomienda que el contenido de cemento esté comprendido entre 400 y 500 kg/m3.
En la dosificación de estos hormigones se emplearán relaciones agua/cemento inferiores a 0,40.
No es recomendable utilizar contenidos de humo de sílice superiores al 15 por 100, por tratarse de un filler con gran demanda de agua.
En el cálculo del agua de amasado a emplear habrá que tener en cuenta la que aportan los áridos, el superfluidificante y, en su caso, el humo de sílice si ésta se suministra en suspensión en agua.
Valores muy elevados del contenido de cemento no conllevan, necesariamente, un aumento significativo de la resistencia y pueden dar lugar a efectos secundarios derivados del aumento de temperatura durante el fraguado, mayor retracción, mayor demanda de agua, además de un elevado coste.
La práctica indica que, para un buen desarrollo de los efectos favorables físicos y químicos del humo de sílice, el porcentaje adecuado de ésta se sitúa entre el 8% y el 12% sobre peso de cemento.
Artículo 69º Fabricación y transporte a obra del hormigón
En el proceso de fabricación de hormigones de alta resistencia se deben cuidar, especialmente, los siguientes aspectos:
- El hormigón de alta resistencia debe fabricarse en central, que puede pertenecer o no a la obra.
- Debe determinarse con precisión la humedad de los áridos durante su almacenamiento, y previamente a la mezcla y amasado de los componentes del hormigón para evitar variaciones no previstas de la relación agua/cemento.
- Para facilitar el control de la humedad se deben proteger los áridos de las acciones derivadas del medio ambiente.
- El tiempo de amasado es superior al de un hormigón convencional, siendo aconsejable incrementar el empleado en éstos, como mínimo, para los medios usuales, en un 50%.
- En general, es recomendable realizar un mezclado en seco antes de verter el agua para favorecer la homogeneización de la mezcla.
- La incorporación de aditivos puede realizarse en planta o en obra. Sin embargo, por las especiales características de este hormigón, es posible la combinación de ambas situaciones.
El transporte se efectuará mediante amasadora móvil o camión hormigonera. Es recomendable no supere los 2/3 de la capacidad de la cuba.
Artículo 70º Puesta en obra del hormigón
La puesta en obra puede realizarse con los medios habituales. En general, el procedimiento de colocación de estos hormigones, debido a su gran fluidez, es el bombeo.
El empleo de aditivos superfluidificantes y el elevado contenido de finos a hormigones muy fluidos, permitiendo unas tongadas de mayor espesor que en un hormigón convencional, si bien hace necesaria una mayor energía de compactación.
Debido a su mayor cohesión, la segregación durante el vertido es menor. Asimismo, se puede utilizar la compactación por vibrado, incluso con consistencias fluidas o líquidas.
Artículo 71º Juntas de hormigonado
En algunas ocasiones puede existir contacto entre dos hormigones diferentes, en particular con distintas resistencias características. Un caso particular puede darse en los edificios altos, en los que es razonable emplear un tipo de hormigón en pilares y otro en vigas y forjados. En principio este tipo de juntas no requiere un tratamiento diferente respecto al utilizado en hormigones convencionales.
Artículo 72º Hormigonado en tiempo frío
Para el hormigonado en tiempo frío las medidas a contemplar son similares a las de un hormigón convencional, si bien, teniendo en cuenta su más alto calor de hidratación durante el fraguado y primeras horas de endurecimiento, la situación es menos desfavorable.
Artículo 73º Hormigonado en tiempo caluroso
Deberán extremarse las medidas para disminuir el riesgo de desecación en las diferentes etapas de fabricación, transporte, puesta en obra y curado, en las primeras horas.
Artículo 74º Curado del hormigón
Debido a las altas cantidades de conglomerante utilizadas, el calor de hidratación generado es superior al del hormigón convencional. Este hecho, junto a la baja relación agua/cemento, obliga a un mayor cuidado en el proceso de curado, sobre todo, durante los 3 primeros días tras la puesta en obra del hormigón.
El método de curado más recomendable es el realizado directamente con agua.
Debido a la menor exudación que presentan estos hormigones, la probabilidad de aparición de fisuración por retracción plástica es mayor.
Artículo 75º Descimbrado, desencofrado y desmoldeo
Debido a los aditivos empleados, se pueden producir retardos de fraguado respecto a hormigones convencionales. Por esta razón debe tenerse especialmente en cuenta esta circunstancia en el plazo de descimbrado.
TÍTULO 6º CONTROL DE CALIDAD
CAPÍTULO XV. Control de Materiales
Artículo 81º Control de los componentes del hormigón
Se seguirán las prescripciones del Artículo 81º. Si las materias primas empleadas no son las habituales de la central de hormigonado, y por tanto no sometidas a autocontrol, será necesario el ensayo de las mismas con las frecuencias indicadas en esta Instrucción.
Los ensayos relativos a dichos materiales son, básicamente, similares a los habitualmente aplicados a los hormigones convencionales, con alguna connotación especifica que se señala en cada caso.
81.1 Cemento
81.1.2 Ensayos
Como complemento a los ensayos indicados en el artículo 26º de la Instrucción, se determinarán, por cada partida que llegue a la planta, las características siguientes:
- Finura de molido.
- Pérdida al fuego por calcinación.
- Residuo insoluble.
- Contenidos en: SiO2, Al2O3, Fe2O3, MgO, SO3, C3A, Na2O y K2O.
81.3 Áridos
81.3.2 Ensayos
Complementariamente a los ensayos definidos en el artículo 28º, se efectuarán los siguientes:
- Tamaño máximo del árido, según UNE 7295:76.
- Densidad del material, según UNE 83133:90 (arenas) y UNE 83134:90 (gravas).
81.4 Otros componentes del hormigón
En la obtención de hormigones de alta resistencia resulta ineludible la utilización de aditivos. Para su elección, resulta necesario efectuar, en cada caso, ensayos de compatibilidad con el cemento utilizado, prestando especial atención a su incidencia en la docilidad del hormigón resultante o en el tiempo de fraguado y endurecimiento posterior.
81.4.2. Ensayos
Complementariamente a los ensayos definidos en el artículo 29º de la Instrucción, se realizará la determinación del residuo seco, según UNE 83205:85, en el caso de utilización de aditivos líquidos.
Artículo 83º Control de la consistencia del hormigón
83.1 Especificaciones
A diferencia de los hormigones convencionales, en los hormigones de alta resistencia es conveniente, y en ocasiones necesario, ajustar la consistencia del hormigón a su llegada a obra.
La decisión al respecto corresponde al suministrador del hormigón, quien establecerá definitivamente la dosificación que proceda y, por consiguiente, asumirá la responsabilidad de dicha decisión.
83.2 Ensayos
Se determinará el valor de la consistencia mediante el cono de Abrams, de acuerdo con UNE 83313:90 o mediante mesa de sacudidas, según UNE 7102:56.
- Siempre que se fabriquen probetas para control de resistencia.
- Cuando lo ordene el Director de Obra.
Articulo 86º Ensayos previos del hormigón
Se considera recomendable, en cualquier caso, la realización sistemática de los ensayos previos para optimizar la dosificación a utilizar en los hormigones de alta resistencia. Dicha dosificación es función, entre otras variables, de las condiciones de ejecución disponibles en la planta de fabricación. En estos hormigones, las condiciones de ejecución necesarias implican la dosificación en peso, con almacenamiento separado y diferenciado de todas las materias primas y corrección en la cantidad de agua que contengan los áridos. Además, es necesario un control estricto de la calidad del cemento y de la relación agua/cemento. Las básculas y los elementos de medida se comprobarán periódicamente, y existirá un control (de recepción) de las materias primas.
Articulo 87º Ensayos característicos del hormigón
Se considera obligatoria la realización de los ensayos característicos antes del comienzo de hormigonado.
Articulo 88º Ensayos de control del hormigón
El control sólo podrá realizarse en dos modalidades:
- Control total (control al 100%, cuando se conoce la resistencia de todas las amasadas).
- Control estadístico del hormigón, cuando sólo se conoce la resistencia de una fracción de las amasadas que se controlan. En este caso, se considera necesaria la determinación de la resistencia al menos en 6 amasadas por lote.
En ambas modalidades, los ensayos se realizan sobre probetas ejecutadas en obra y ensayadas según UNE 83301:91, 83303:84 (en su caso) y 83304:84.
Los ensayos de control del hormigón serán realizados por laboratorios que cumplan lo establecido en el Real Decreto 1230/1989 de 13 de octubre de 1989 y disposiciones que lo desarrollan.
88.4 Control estadístico del hormigón
A los efectos del control se dividirá la obra en lotes, con arreglo a los criterios del cuadro siguiente, siendo objeto del control determinar si el hormigón componente de cada uno de los lotes es aceptable con arreglo al contenido de la Instrucción.
CRITERIOS PARA LA DlSTRIBUCIÓN DE LOTES DE CONTROL
|
LÍMITE SUPERIOR |
TIPO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES |
||
|
ELEMENTOS COMPRIMIDOS |
ELEMENTOS EN FLEXIÓN SIMPLE (Vigas, forjados,. muros de contención, etc.). |
MACIZOS |
|
|
Volumen de Hormigón. |
50m3 |
100m3 |
100m3 |
Artículo 89º Ensayos de Información complementaria del hormigón
El contenido de UNE 83302:84 "Extracción y conservación de probetas testigo" es íntegramente aplicable a los hormigones de alta resistencia, aun cuando, considerando el rápido desarrollo de resistencia en las primeras edades que presentan los HAR, la limitación relativa a la edad mínima del hormigón en el momento de la extracción (14 días), puede ser rebajada a 3 días.